В последние годы значительно возросли требования к качеству аппаратуры звуковоспроизведения. В первую очередь это относится к ширине рабочего диапазона частот и величине нелинейных и фазовых искажений. Качество воспроизведения в значительной степени зависит от конструктивного исполнения акустических систем (АС). В частности, для воспроизведения низких, средних и высоких частот нашли широкое применение многополосные АС, в которых устанавливаются по две, три и более динамических головок. Для разделения полос звукового спектра динамические головки включаются через разделительные фильтры первого, второго или более высокого порядка. Однако, как известно, точное разделение частот сложного звукового сигнала на граничной частоте раздела f_р выполнить невозможно (рис. 1). Поэтому между соседними полосами воспроизведения динамических головок имеется зона совместного действия.

Сигнал с частотой раздела f_р обе головки воспроизводят с примерно равным уровнем. На других частотах зоны совместного действия уровни сигналов, подаваемых на головки, резко отличаются друг от друга по амплитуде. Для идеального воспроизведения звука в зоне совместного действия должны быть обеспечены условия для синфазной по звуковому давлению работы обеих головок (в дальнейшем — синфазная работа головок), т. е. между токами головок не должно быть фазового сдвига, а зона совместного действия должна быть как можно меньше. Однако выполнить эти условия весьма затруднительно.

В таких разделительных фильтрах последовательно с низкочастотной (НЧ) головкой ВА1 включается дроссель L1, индуктивное сопротивление которого прямо пропорционально частоте. Как известно, в цепях с индуктивным сопротивлением ток отстает от приложенного напряжения, а в цепях, содержащих емкость, — опережает напряжение. Следовательно, амплитуда тока и угол сдвига между током и приложенным напряжением не остаются постоянными и находятся в сложной зависимости от частоты.

Например, для простых разделительных фильтров фазочастотная характеристика (ФЧХ) имеет вид, представленный на рис. 1,в. В зоне совместного действия 50...5000 Гц, в зависимости от частоты, угол j сдвига фаз между токами, проходящими по головкам ВА1 и ВА2, изменяется соответственно от 142 до 35°. Аналогичная картина наблюдается и между фазочастотными характеристиками головок ВА2 и ВА3. Угол сдвига фаз между токами головок на краях зоны совместного действия составляет 60 и 100°. Очевидно, что угол сдвига фаз между токами головок ВА1—ВА2, ВА2—ВА3 чрезмерно велик и зависит от частоты, следовательно, синфазная по звуковому давлению работа головок в. зоне совместного действия не обеспечена.

Если ток в первой головке изменяется по закону I₁ sin w t, а во второй — I₂ sin(w t+j _1-2), следовательно, между токами динамических головок существует фазовый сдвиг на угол j _1-2 и в этом случае в окружающем пространстве звуковое давление будет пропорционально так называемому эквивалентному току I_Э

I_Э = I₁ sinw t + I₂ sin(w t + j _1-2) = I_М sin(w t + a ),

амплитуда которого I_М определяется из выражения

I_М = ,

т. е. угол a зависит не только от угла сдвига фаз между составными токами j _1-2, но и от соотношения их амплитуд I₁/I₂. В зоне совместного действия динамических головок угол сдвига фаз может изменяться в пределах от 0 до j _1-2 в зависимости от соотношения амплитуд токов и следовательно, при звуковоспроизведении будут внесены искажения оригинала записи.

Z_Д = R_Д + jx_Д = R_Д + j2p fL_Д,

где R_Д, X_Д и L_Д — активное, индуктивное сопротивление и индуктивность катушки динамической головки. Полное сопротивление дросселя L₁:

Z_L = Z_1-2 = R₁ jx_L1 = R₁ + j2p fL₁,

где L₁ — индуктивность дросселя; R₁ — суммарное активное сопротивление обмотки дросселя и дополнительно включаемого регулировочного резистора.

а— принципиальная схема; б— амплитудно-частотная характеристика низкочастотной динамической головки ВА1: 1— основной вариант по схеме рис. 2,a (LI=7,9 мГн, R1=1,45 Ом, С3=50 мкФ, Rд=5,5 Ом, R2=0); 2— то же, но при С3=100 мкФ; 3— то же, но при С3=25 мкФ; 4— то же, но при R2=5 Ом; 5— то же, но при R1=5 Ом; в— зависимость угла сдвига фаз между током нижних частот и напряжением, приложенным к фильтру: 1— основной вариант (L1 = 7,9 мГн, Rl=1,45 Ом, С3=50 мкФ, Rд=5,5 Ом, R2=0); 2—то же, но при С3=100 мкФ; 3— то же, но при С3=25 мкФ; 4— то же, но при R2=5 Ом; 5— то же, но при R1=5 Ом.

I_Д = = . (1)

При известных параметрах элементов разделительного фильтра и динамической головки могут быть рассчитаны и построены амплитудно- и фазочастотные характеристики (рис. 2,б,в).

В формуле (1) присутствуют реактивные сопротивления конденсатора СЗ, дросселя L1 и катушки динамической головки ВА1, которые находятся в сложной зависимости от частоты. Вследствие этого в фильтрах второго порядка угол сдвига фаз между током динамической головки и приложенным напряжением не остается постоянным и в зависимости от частоты изменяется в широких пределах. Так, например, для низкочастотного разделительного фильтра угол сдвига фаз между током динамической головки и приложенным к фильтру напряжением в зависимости от частоты может изменяться в пределах от -10 до -270° на частотах 20 и 20000 Гц соответственно (рис. 2,в). Для среднечастотной динамической головки этот угол может изменяться от +110 до -75° на частотах 80 и 20000 Гц (рис. 3), а для высокочастотной — от +135 до -50° (на 150 и 20000 Гц). Таким образом, угол сдвига фаз между током низкочастотной динамической головки и напряжением, приложенным к фильтру, при изменении частоты подаваемого напряжения может изменяться на 260°, а для средне-частотной и высокочастотной головок этот же угол изменяется на 185°. Это обстоятельство является основной причиной несинфазной работы динамических головок в зоне их совместного действия.

а— принципиальная схема; б— зависимость угла сдвига фаз между током и напряжением, приложенным к фильтру: 1— основной вариант (С4=40 мкФ, L2=0.9 мГн, R4=0,75 Ом, Rд=6,8 Ом, R3=0); 2— то же, но при С4=20 мкФ; 3— то же, но при С4=20 мкФ; 4— то же, но при С4=80 мкФ; 5— то же, но при L2=0,6 мкФ; 6— то же, но при R3=5 Ом.

при увеличении сопротивления резистора R1 и уменьшении индуктивности дросселя L1 левая часть смещается в область малых значений углов с одновременным смещением центральной части вправо (кривая 5);

включение резистора R2 последовательно с конденсатором СЗ смещает правую часть характеристики (кривая 4) в область меньших углов.

I_Д = . (2)

уменьшение индуктивности дросселя L2 (кривая 5) смещает центральную часть в область высоких частот и левый конец характеристики в область меньших значений углов j ;

увеличение сопротивления резистора R3 (кривая 6) спрямляет характеристику, смещая правую и левую части в сторону меньших значений угла.

увеличение активного сопротивления головки R_Д в незначительной степени снижает неравномерность АЧХ;

увеличение сопротивления резистора R4 снижает неравномерность АЧХ и одновременно смещает ее в сторону низких частот;

Наибольшую трудность вызывает согласование фазовых характеристик высокочастотной и среднечастотной Динамических головок. Оба разделительных фильтра емкостные и, естественно, идентичность их фазочастотных характеристик может наступить при одинаковых значениях емкостей конденсаторов С4, а это противоречит условию разделения частот. Поэтому одним из вариантов является установка в высокочастотном фильтре конденсатора С4 малой емкости (около 2 мкФ) и дросселя L2 с незначительной индуктивностью (менее 0,1 мГн), Изменение емкости конденсатора С4 оказывает резкое влияние на фазовую и амплитудную характеристики. Кроме этого, могут проявляться резонансные явления, поэтому необходимо принимать меры к уменьшению неравномерности АЧХ, например, включить последовательно с конденсатором С4 (на рис. 3) резистор R3 с небольшим сопротивлением.

Порядок расчета фазо- и амплитудно-частотных характеристик акустических систем может быть следующим. Во-первых, для выполнения расчета необходимо знать активные и индуктивные сопротивления каждой динамической головки на частотах в зоне их полезной работы. Активное сопротивление может быть измерено мостом постоянного тока, омметром или другим прибором. Определение индуктивного сопротивления динамических головок связано с некоторыми трудностями, так как оно находится в сложной зависимости от частоты и от условий монтажа головки. Поэтому индуктивное сопротивление динамических головок следует определять при нормальных условиях их работы (смонтированных в ящике с закрытой задней стенкой и т.д.). На практике индуктивное сопротивление динамических головок определяется экспериментально-расчетным путем. Для этого производят измерение полного сопротивления головки по схеме рис. 4. Вспомогательное активное сопротивление г в схеме рис. 4,а должно быть больше, а в схеме рис. 4,б — меньше ожидаемого сопротивления головки в 10...20 раз. По указанным схемам снимается зависимость полного сопротивления динамической головки от частоты.

Рис. 4. Схемы измерения полного сопротивления катушек динамических головок:

По схеме рис. 4,а измерение осуществляется методом замещения. Устанавливая через определенные интервалы частоту звукового генератора G, вольтметром PV замеряется падение переменного напряжения на сопротивлении катушки динамической головки ВА. Затем вместо головки включается переменный резистор R и изменением его сопротивления добиваются получения на нем того же значения напряжения. В этом случае активное сопротивление R равно полному сопротивлению Z_Дi динамической головки на данной частоте. Количество точек измерения определяется типом головки (НЧ, ВЧ) и неравномерностью ее характеристики. По полученному значению полного сопротивления для каждого значения частоты индуктивное сопротивление динамической головки определяется по формуле

По определенным значениям сопротивлений динамических головок для конкретных частот и предполагаемым параметрам элементов разделительных фильтров по формулам (1) и (2) рассчитываются фазочастотные и амплитудно-частотные характеристики. По построенным амплитудным характеристикам определяются граничные частоты раздела и зоны совместного действия динамических головок, а также неравномерность характеристик и необходимость в их выравнивании. По этим же характеристикам можно сделать заключение о крутизне разделения частот, об оценке качеств разделительных фильтров и о путях желательного изменения (смещения, сужения и т. д.).

По изложенной методике нами были определены параметры разделительных фильтров для акустической системы на динамических головках: 6ГД2 (Ll=7,9мГн, R2=l Ом, С3=30 мкФ, Rд=5,5 Ом, Rl=l,45 Ом); 3ГД1 (L2=l,3 мГн, R4=l Ом, С4=60мкФ, Rд=6,8 Ом, R3=2 Ом); 1ГД3 (L2=0,08 мГн, R4=0,5 Ом, C4=2 мкФ, Rд=8,7 Ом, R3=l Ом).

Рис. 5, Амплитудно-частотные характеристики низко-, средне- и высокочастотной динамических головок.

На рис. 5 и рис. 6 представлены измеренные характеристики низкочастотной (НЧ — 6ГД2) и среднечастотной (СЧ — 3ГД1) динамических головок. Как видим, граничная частота деления f_рi=400 Гц, зона совместного действия 80...2000 Гц, а угол сдвига между фазочастотными характеристиками составляет 150...190°. Следовательно, необходимо поменять полярность включения одной из динамических головок (“повернуть” ток на 180°). Как станет ясным из согласования среднечастотной головки с высокочастотной, следует изменить полярность включения среднечастотной головки (рис. 6, перевернутая СЧ-характеристика). В этом случае угол сдвига фаз между токами головок составляет 30 и 10° соответственно, на частотах 80 и 2000Гц. Для более точного совмещения характеристик в зоне 500...2000Гц следует увеличить сопротивление R2 до 1,3 Ом (см. рис. 2,а). Аналогично выполнено согласование фазовых характеристик средне- и высокочастотной динамических головок.

При изготовлении разделительных фильтров в качестве конденсаторов С3 и С4 необходимо использовать бумажные конденсаторы на рабочее напряжение не менее 100В, например МБГП-2 на 160В. Резисторы R1—R4 можно выполнить проводом диаметром 0,4...0,6 мм из любого высокоомного сплава; намотка производится бифилярно. Дроссель в ВЧ-фильтре выполняется на любом цилиндрическом каркасе медным проводом диаметром 0,6.. .0,8 мм (около 140 витков). Дроссель L2 СЧ-фильтра (примерно 240 витков) выполняется проводом диаметром 0,8 мм, активное сопротивление которого не должно превышать сопротивления резистора R4, так как на схеме под R4 обозначено суммарное активное сопротивление обмотки дросселя и дополнительного резистора. Если величина индуктивности окажется недостаточной при требуемом значении активного сопротивления, в катушку вставляется небольшой ферритовый сердечник.

Дроссель L1 низкочастотного фильтра выполняется на каркасе средних размеров (наружный диаметр 25...30 мм) проводом 0,8 мм. Активное сопротивление обмотки 1,45 Ом. Для повышения индуктивности в катушку вставляется ферритовый П-образный сердечник от трансформатора строчной развертки. Сердечники из других материалов (трансформаторная сталь, карбонильное железо и т. п.) применять не следует, так как с ними проявляется зависимость значения индуктивности от силы или от частоты тока. Это может привести к появлению нелинейных искажений.

Соединительные провода в фильтрах должны иметь сечение не менее 0,8 мм², а для соединения с усилительной аппаратурой — не менее 1,5 мм². Это необходимо для снижения потерь напряжения и мощности в проводах и устранения возможных взаимных влияний между фильтрами.